Презентация на тему Топливо и топливосжигающие устройства. Горение топлива

при определенных условиях способна вступать в реакцию окисления. Непосредственно

в реакцию окисления вступает кислород, которого в сухом воздухе при нормальных условиях содержится 23,2% (23,14%) по массе и 21% (20,95%) по объему. Около 1% составляют инертные газы, остальное – азот. При технических расчетах инертными газами пренебрегают.
Для расчета процессов горения твердого и жидкого топлива составляют материальный баланс процесса горения.
Для твердого и жидкого топлива материальный и тепловой балансы составляют на 1 кг топлива, для газообразной фазы – на 1 м3 сухого газа при нормальных условиях (0,101325 МПа, 0°С). Объемы воздуха и газообразных продуктов также выражают в метрах кубических, приведенных к нормальным условиям.
Расход кислорода и количество образующихся продуктов сгорания определяются из стехиометрических уравнений горения, записанных для одного моля каждого горючего составляющего. Относя эти уравнения к 1 кг горючего и выразив газообразные вещества в объемных единицах, получают количество кислорода и выход продуктов сгорания на 1 кг каждой составляющей горючей массы топлива в м3 при давлении 0,1013 МПа (760 мм рт. ст.) и 0°С.

полном сгорании:
С + О2=СО2
12 + 32 = 44

- массовые доли в молях.
На 1 кг углерода необходимо 32/12 = 2,67 кг кислорода.
В результате получается 44/12 = 3,7 кг диоксида углерода.
Иначе:
Молекулярный вес углерода – 12,0112, кислорода – 15,9994.
12,0112 + 31,9988 = 44,01 кг/кмоль СО2
что на 1 кг углерода дает: 1 кг С + 2,6641 кг О2 = 3,6641 кг СО2
Для полного окисления 1 кмоль углерода (12,0112 кг) расходуется 1 кмоль, т.е. 22,4141 м3 кислорода и образуется 1 кмоль (22,4141 м3) диоксида углерода.
Соответственно для 1 кг углерода потребуется 22,4141/12,0112 = 1,8661 м3 кислорода и образуется 1,8661 м3 СО2.

О2 = 2Н2О
2,0159 + 15,9994 = 18,0153,
На 1 кг

водорода: 1 + 7,9366 = 8,9366 кг
4) Горение органической серы
S + О2 = SО2,
32,066 + 31,9988 = 64,0648
На 1 кг серы: 1 + 0,9979 = 1,9979 кг
5) Горение колчеданной серы
2FeS2+(11/2)О2 = Fe2О3+4SО2
239,958 + 175,9934 = 159,6922 + 256,2592 = 415,9514
На 1 кг серы: 1,8708 + 1,3721 = 1,2450 + 1,9979 = 3,2429 кг

При сжигании колчеданной серы расход кислорода в 1,37 раза больше, чем при сжигании серы органической.

г/кгс.возд, определяемому по i–d диаграмме.
Увеличение расхода влажного воздуха при

стехиометрическом соотношении в кгвозд /кгтопл:

L0 = L0c (1 + 0,001dг)

Или в нм3с.возд /кгтопл:

V0 = V0c [1 + 0,001dг(ρв/ρH2O)] = V0c (1 + 0,00161dг)

В технических расчетах принимают dг = 10 г/кг.

Коэффициент избытка воздуха

учетом содержания 21% кислорода по объему составляет для сухого

воздуха в нм3с.возд / нм3топл

V0c = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S + ∑(m+n/4)CmHn - О2)]

Для влажного воздуха в нм3с.возд / нм3топл

V0 = V0c (1+0,00161dг).

На практике количество воздуха, подаваемого на горение, отличается от стехиометрического, поэтому вводят коэффициент избытка воздуха α, который является одной из важнейших характеристик процесса горения

α = Lα / L0 = Vα / V0

Коэффициент избытка воздуха

единицей необходимо для
минимизации потерь с химическим недожогом (обеспечениае максимальной

полноты сгорания)
для разбавления продуктов сгорания в целях снижения температуры уходящих (дымовых) газов (если это необходимо).
В отдельных случаях при сжигании жидкого топлива (мазута) и твердых топлив принимают α < (0,6...0,8). Образующиеся при этом продукты неполного сгорания (так называемый полугаз) содержит большое количество оксида углерода и водорода, которые используются как топливо при дожигании на переделах технологических процессов.

Коэффициент избытка воздуха

воздуха

присутствуют
образующиеся при горении оксиды CO2, H2O, SO2
азот N2, поступающий

в них с воздухом и с топливом
другие газы и соединения в незначительном количестве , как поступающие в них с воздухом, так и образующиеся в процессе горения (например NOx, смолы, кислоты)
При α >1 присутствует кислород воздуха.
При α < 1 – продукты химического недожога: СО, Н2, CmHn и т. д.

Объем продуктов сгорания дымовых газов при α ≥ 1 для любого топлива в нм3пс / кгтопл:

Vαпс = VCO2 + VSO2 + VN2 + VH2O + VO2.

Состав и объем продуктов сгорания

+ V0H2O
При избытке воздуха α > 1 объемы VCO2

+ VSO2 не изменяются, а объемы VN2, VH2O и VO2 изменяются пропорционально α.
Для α > 1 нужно прибавить избыточное количество воздуха.
Объем дымовых газов
Vпс = V0пс + (α – 1)V0c
Для твердого и жидкого топлив в нм3/кг:
VCO2 = 0,0186Cр
VSO2 = 0,0076Sр
VN2 = V0N2 + 0,79(α – 1)V0c
VO2 = 0,21(α – 1)V0c
VH2O = V0H2O + 0,0161(α – 1)V0c 

Состав и объем продуктов сгорания

парциальным давлениям газов при общем давлении 1кг/см2
rRO2 = (VCO2

+ VSO2) / Vαпс = VRO2 / Vαпс
rH2O = VH2O / Vαпс

Концентрация золы в продуктах сгорания, г/м3
μ = (10Ap / Vαпс)αун
αун – доля золы, уносимая дымовыми газами.

Состав и объем продуктов сгорания

продуктов сгорания остаются без изменения с заменой весовых процентов

на объемные.
Объемы продуктов сгорания при сжигании 1 м3 сухого газообразного топлива в нм3/нм3:
V0 = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S + ∑(m+n/4)CmHn – O2]
V0N2 = 0,79V0 + N2/100
VRO2 = 0,01[CO2 + CO + SO2 + H2S + ∑mCmHn],
Объем водяного пара в нм3/нм3
V0H2O = 0,01[H2 + H2S + ∑(n/2)CmHn + 0,124dг.тл]+ 0,161V0
dг.тл – влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 м3 сухого газа, г/м3.
Влагосодержание продуктов сгорания в г/кгпс
dпс = 804VH2O / (1,977 VRO2 + 1,251VN2 + 1,429VO2).

Состав и объем продуктов сгорания

состава и объема продуктов реакции. Расчет ведут обычно на

100 нм3 или на 100 кг топлива.
mт + mв = mпс,
mт, mв и mпс – массы топлива, воздуха и продуктов горения соответственно, кг/кг или кг/нм3.
Приход массы с топливом, кг
mт = 100 ρвл кг газа – для газа,
mт = 100 кг – для твердого и жидкого топлива.
Приход массы с воздухом
mв = 100αV0ρв кг газа – для газообразного топлива
ρв вычисляют по формуле для ρвл с подстановкой плотности сухого воздуха при нормальных условиях.
mв = 100(αL0 + wп) – для твердого и жидкого топлива.

Материальный баланс процесса горения

mгO2+ mгSO2 + mгW + mгA = ∑mi +

mгA,

Здесь
mi = 100Vi ρi
Vi – объемная доля i-го газа в продуктах сгорания
ρi – плотность газов при нормальных условиях
mгA = 100Aр – количество золы в топливе

Невязка материального баланса при ручном счете не должна превышать 1%.

Материальный баланс процесса горения

сумма физических теплот топлива, окислителя и химической теплоты, выделившейся

в процессе горения, расходуется на нагрев продуктов сгорания и их диссоциацию.
Диссоциация является следствием обратимости реакции горения и происходит с поглощением теплоты.

При расчетах определяют теоретическую температуру топлива без учета потерь и действительную с учетом потерь, связанных с механическим, химическим недожогом или теплопереносом в окружающую среду через стенку топки и др.
Действительную температуру определяют приближенно, поскольку трудно учесть конструктивные особенности топливосжигающих устройств, конкретные условия их эксплуатации и т. д. Обычно совершенство процесса горения учитывается коэффициентом полноты сгорания η.

Тепловой баланс процесса горения

для различных типов топок

нм3) топлива и действительно затраченная на нагревание рабочего тела
Q

= Qвр – QH2O – Qокр – Qнед
QH2O – теплота парообразования
Qокр – потери тепла в окружающую среду
Qнед – потери тепла вследствие механического и химического недожога топлива

Коэффициент полноты сгорания топлива ηг или термодинамический коэффициент использования тепла топлива (КИТ)
ηг = (Qнр – Qокр – Qнед)/Qнр

Тепловой баланс процесса горения

массы твердого и жидкого топлива или 1 нм3 газообразного

топлива имеет вид
Qнрηг + cтtт + cвtвVα – qдис = Vпсiпс

cтtт – физическая теплота топлива
cвtвVα – физическая теплота воздуха
qдис – теплота диссоциации
Vпс – объем продуктов сгорания с учетом диссоциации
iпс = cпсtг – теплосодержание (энтальпия) топлива воздуха и продуктов сгорания, °С.
Теплоту диссоциации необходимо учитывать при температурах горения свыше 1700...1800 "С.
В расчетах часто полагают, что потери теплоты на диссоциацию входят в коэффициент полноты сгорания топлива.

Тепловой баланс процесса горения

= (Qнрηг + cтtт + cвtвVα – qдис) /

Vпс

Тепловой баланс процесса горения

В расчетах промышленных топливосжигающих устройств при сжигании промысловых газов, мазута, твердых топлив с Qнр = 8400...12500 кДж/кг с достаточной для практики точностью темпе­ратура горения может быть определена по диаграмме iпс – tг

J для m кг массы, называемая энтальпией и i

для 1 кг массы, называемая удельной энтальпией.
Физический смысл энтальпии состоит в том, что в изобарных процессах изменение энтальпии равно количеству теплоты, поглощенной или отданной системой.
В термодинамике не требуется знание абсолютного значения энтальпии, поэтому ее отсчитывают от некоторого условного нуля. Для идеального газа принято считать энтальпию равной нулю при температуре t0 = 0 °С.
Приращение энтальпии для любого процесса изменения состояния газа в пределах одной фазы определяется по формуле
Δi1-2 = i2 – i1 = čр(T2 – T1).
Если считать, что it = 0= 0, то энтальпия газа при температуре t
i = čрt, кДж/кг
Эта формула показывает, что удельная энтальпия идеального газа численно равна количеству теплоты, которая подведена к 1 кг газа при нагревании его от 0 °С до температуры t °C при постоянном давлении

Теплоемкости

к единице количества вещества или отнять от него для

изменения температуры вещества на 1 градус (К или °С).

Истинные теплоемкости Средняя теплоемкость

Теплоемкости

теплоемкость сухого воздуха при постоянном давлении можно считать постоянной

– ср.с = 1,006 кДж/(кг⋅К).
Для диапазона температур от минус –50 до 50 °С удельную теплоемкость насыщенного водяного пара принято считать постоянной и равной – срп = 1,86 кДж/(кг⋅К).
Удельная теплоемкость водяного пара, кДж/(кг⋅К)

Плотность газа при нормальных условиях

сухого воздуха и d кг пара
Теплоемкости

которые нагреваются до определенной температуры, называемой температурой горения.
Различают калориметрическую,

теоретическую и действительную температуры сгорания топлива.

В уравнение теплового баланса реального горения входят составляющие, величина которых зависит от теплофизических свойств топлива и от условий, при которых протекает горение, от степени подогрева топлива и воздуха, потерь теплоты при горении, тепловосприятия в топке, коэффициента избытка воздуха.
Чтобы выявить потенциальные возможности топлива, вводят понятие теоретической температуры горения – без подогрева топлива и воздуха при идеальном адиабатическом процессе, т. е. горения с теоретическим количеством воздуха, без потерь теплоты и без теплообмена в топочной камере и с окружающей средой.

Температура горения топлива

ее определении пренебрегают потерями тепла на диссоциацию продуктов сгорания.
Калориметрическая

температура (жаропроизводительность) является физической характеристикой топлива. Отношение действительной температуры горения топлива к калориметрической называется пирометрическим коэффициентом.

Пирометрический коэффициент зависит от условий сжигания топлива и определяется экспериментально. Приближенные значения пирометрического коэффициента для камерных печей (газовое и жидкое топливо) 0,73–0,83; для туннельных печей 0,78–0,83. При беспламенном способе сжигания газа hпир » 0,9.

Температура горения топлива

тщательно перемешаны, то полу­чается химически однородная гомогенная газовая система.

При раздельной подаче топлива и окислителя в зону горения система получается неоднородной.
Гетерогенная система жидкость (твердое тело) — газ.
Существует при сжигании жидких или твердых топлив. В отдельных частях общего объема гетерогенной системы образуется смесь паров или газообразных веществ исходных топлив — гомогенная фаза гетерогенной системы.
В топливосжигающих устройствах всегда осуществляется вынужденное воспламенение (зажигание) горючей смеси: смесь с температурой намного ниже Тв воспламеняется после интенсивного подвода теплоты к небольшой части общего объема от постороннего источника (постороннего пламени, электрической искры, раскаленного тела и т. д.). Результаты исследований показывают, что существуют границы возможного вынужденного воспламенения по начальной температуре, составу смеси, ее давлению. Кроме того, имеются общие пределы воспламенения смеси от какого бы то ни было источника.

Вынужденное воспламенение

распространяться от источника воспламенения даже при кратковременном его действии.
Невоспламеняющаяся

смесь
Это смесь, в которой даже при наличии вспышки после удаления источника воспламенения горение прекращается.

Воспламеняющаяся смесь топлива с воздухом при добавлении, например, инертного газа или избыточного количества воздуха или при чрезмерном обогащении топливом может стать невоспламеняющейся.
Для воздушных смесей с парами бензина или керосина пределы воспламенения определяются коэффициентами избытка воздуха: αmin= 0,2…0,3 – богатый предел; αmax = 1,8…2 – бедный предел. С понижением температуры смеси границы воспламенения сужаются.

Вынужденное воспламенение

неперемешанных смесей, например при введении мелкораздробленного жидкого топлива в

поток воздуха, значительно расширяются.
В этом случае воспламенение топлива осуществляется за счет горения частей смеси оптимального состава, образующихся в общем объеме.
Пределы воспламенения смеси значительно зависят от условий зажигания, подачи топлива, размеров отдельных капель в струе топлива и т. д. С повышением давления в смеси температура зажигания понижается.

Вынужденное воспламенение

смесь подается через горелки. В топочном пространстве образуется струя

горящего газа, называемая факелом.

В зависимости от способа подачи воздуха, необходимого для горения, возможны следующие виды сжигания газов:
горение однородной газовой смеси, когда сжигается предварительно подготовленная горючая газовая смесь;
диффузионное горение газов, когда газ и воздух подаются раздельно;
горение смеси газов с недостаточным количеством воздуха, когда газ подается в смеси с воздухом, но количество последнего недостаточно для полного сгорания.

Сжигание газообразного топлива

только от кинетики самих химических реакций, поэтому такой вид

горения называют кинетическим.
Горение благодаря распространению пламени в горючей смеси, непрерывно поступающей в топочную камеру. В зависимости от характера движения горючей смеси различают ламинарное горение и турбулентное горение.

Диффузионное горение
В случае, когда через горелку подается газ, не содержащий в себе кислорода, при его поджигании горение происходит за счет потребления кислорода окружающего воздуха, поступающего посредством диффузии. Так как в данном случае газ и воздух подаются раздельно, а горение происходит в процессе их взаимной диффузии, причем скорость горения определяется интенсивностью процесса смешения, то подобное горение называют диффузионным.

Сжигание газообразного топлива

V – секундный объемный расход газа через горелку

Sпл –

площадь поверхности пламени

смесей в зависимости от температуры Т и коэффициента α

избытка воздуха:
1 – Т = 293К; 2 – Т = 473К; 3 – Т = 673К; 4 – Т = 873К;
———— смеси СН4; -- -- -- -- - смеси Н2

распространения пламени бензино- и газовоздушных смесей от коэффициента α

избытка воздуха в смеси:
1 – Н2; 2 – бензин; 3 – С2Н2; 4 – СО; 5 – СН4

потоке, характеризует объем вступивших в реакцию веществ за единицу

времени на единице поверхности фронта пламени.
Это – средняя турбулентная скорость распространения фронта пламени. Величину uТ определяют, подсчитывая объемный расход смеси V и находя осредненную площадь Sпл поверхности пламени.
uТ = V/Sпл
Локальную скорость uТ находят, рассматривая элементарную площадку dS фронта пламени Sпл. При dS→0 скорость uТ = w cos φ
Истинное мгновенное значение скорости турбулентного потока wм определяется как сумма средней скорости за значительный интервал времени wcp= w и пульсационной скорости w'.
Пульсационная скорость определяется как среднеквадратическая: w' = sqr (ŵ')2.

Скорость движения фронта пламени

при различных un горючей смеси

1 — un = 40

см/с;
2 — un = 30 см/с;
3 — un = 20 см/с

p (α = 1,5) и коэффициента α избытка воздуха:
1

— w = 80 м/с; 2 — w = 20 м/с; 3 — w = 115 м/с;
4 — w = 75 м/с; 5 — w = 31м/с.

смесей

Смесь wД, м/с
2Н2 + О2 2821
2СО+ О2 1264
2СО + О2 + 5,6%

Н2О 1738
СН4 + О2 2528
СН4 + 2О2 2146
С2Н2 + 1,5О2 2716

Скорость детонационного горения

струи

сгорания авиационного газотурбинного двигателя
1 - форсунка; 2 - конус

топлива; 3 - отверстия; 4 - возможная зона отрыва потока; 5 - граница зоны обратных токов; 6 - обечайка жаровой трубы; 7 - корпус; 8 - щель для охлаждающего воздуха.

индивидуальный подвод воздуха; б - фронтальное расположение горелок,

групповой подвод воздуха; в - встречное расположение горелок, индивидуальный подвод воздуха; г - встречное расположение горелок, групповой подвод воздуха

Топливосжигающие устройства

фронтальным расположением горелок
б – с угловым расположением горелок
в –

со встречной компоновкой горелок
г – с потолочным расположением горелок

подовым расположением горелок
е – шахтно-мельничные топки
ж –с жидким шлакоудалением

призматической формы
и – с жидким шлакоудалением и с пережимом.

топка с жидким шлакоудалением
л – горизонтальная циклонная топка
м –

топка ВТИ с вертикальным циклонным предтопком
н – вертикальная циклонная топка с пережимом, сконструированная в ФРГ.

- циклонная камера;
2 - пылеугольная горелка;
3 - летка;
4 -

камера дожигания).